直線(xiàn)振動(dòng)篩-醚類(lèi)直線(xiàn)振動(dòng)篩廠家-規(guī)格型號(hào)

對(duì)于不銹鋼直線(xiàn)振動(dòng)篩的研究很多,也得到了很多令人滿(mǎn)意的結(jié)果,但大多集中在模態(tài)分析和諧響應(yīng)分析領(lǐng)域,對(duì)直線(xiàn)振動(dòng)篩的起動(dòng)過(guò)程進(jìn)行研究和分析的文獻(xiàn)不多。諧響應(yīng)分析雖然能夠得到直線(xiàn)振動(dòng)篩篩箱結(jié)構(gòu)某頻率下的動(dòng)應(yīng)力,但是基于諧響應(yīng)理論得到的響應(yīng)結(jié)果為系統(tǒng)方程的穩(wěn)態(tài)解,忽略了逐漸衰減掉的瞬態(tài)解,而在直線(xiàn)振動(dòng)篩的起動(dòng)過(guò)程中瞬態(tài)振動(dòng)尚未完全衰減消失,因此用諧響應(yīng)分析的結(jié)果來(lái)解釋直線(xiàn)振動(dòng)篩在起動(dòng)過(guò)程中的結(jié)構(gòu)響應(yīng)不太合理,而應(yīng)采用瞬態(tài)動(dòng)力學(xué)(時(shí)間歷程分析)的方法。對(duì)直線(xiàn)振動(dòng)篩的起動(dòng)過(guò)程進(jìn)行瞬態(tài)分析的關(guān)鍵,是建立符合實(shí)際工況的有限元模型,而之前的研究在分析時(shí),采用的激振力數(shù)據(jù)均為簡(jiǎn)諧載荷,與直線(xiàn)振動(dòng)篩起動(dòng)過(guò)程中激振力為變頻變載荷的性質(zhì)不同,得到的模仿結(jié)果與實(shí)際狀態(tài)自然差別很大。

 不銹鋼直線(xiàn)振動(dòng)篩共振時(shí)的振幅為14.844inm,是正常工作時(shí)振幅的3倍左右,在直線(xiàn)振動(dòng)篩的承受范圍內(nèi)。直線(xiàn)振動(dòng)篩動(dòng)位移偏大是由彈簧變形引起的,直線(xiàn)振動(dòng)篩篩箱各部位的相對(duì)位移并不明顯,而且相差不大,從而說(shuō)明直線(xiàn)振動(dòng)篩的振動(dòng)較為平穩(wěn)。直線(xiàn)振動(dòng)篩正常工作時(shí),動(dòng)應(yīng)力相對(duì)較小,僅為15.6MPa(遠(yuǎn)小于許用值78.33MPa),并且篩箱整體應(yīng)力分布比較均勻,所以直線(xiàn)振動(dòng)篩強(qiáng)度是足夠的。但彈簧支架和側(cè)板相連的位置以及橫梁和側(cè)板相連接的位置存在應(yīng)力集中,這是以后需要注意改進(jìn)的地方。正常工作時(shí),直線(xiàn)振動(dòng)篩整體振動(dòng)的振幅不大,僅為4.93nm,滿(mǎn)足直線(xiàn)振動(dòng)篩的設(shè)計(jì)規(guī)范和正常工作所需振幅大小。

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